循環流化床鍋爐論文大全11篇

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1前言

循環流化床鍋爐具有高效、低污染、調節靈活、煤種適應廣、爐渣綜合利用率高等特點。特別是環保方面的實用性，使得這種鍋爐近年來在電站和熱電聯產項目上應用廣泛。石家莊熱電有限公司八期技改工程就采用了四臺DG410/9.81-9型循環流化床鍋爐。投產運行一年后，由于膜式水冷壁磨損嚴重，水冷壁爆管頻繁發生，以至于最長連續運行時間很難達到一個月，嚴重影響了公司的經濟效益。為此，公司從檢修工藝和運行調整兩方面入手，采取措施，控制磨損，成效顯著。

2磨損機理分析

物體表面與磨粒相互摩擦引起表面材料損失的現象叫磨粒磨損。它是指一個表面同它相匹配表面上的硬質物體或硬質顆粒，產生切削或刮擦作用，引起材料表面破壞。在流化床系統中，磨粒磨損現象十分嚴重。

磨粒磨損的機理有三種假說：（1）微切削假說，即磨粒磨損是由于磨料顆粒沿金屬表面進行微量切削過程引起的;（2）疲勞破壞假說，即磨粒磨損是磨粒使金屬表面層受交變應力和變形，便材料表面疲勞破壞;（3）壓痕假說，對于塑性較大的材料，因磨粒在力的作用下壓入材料表面而產生壓痕，從表面層上擠出剝落物。

總之，磨粒磨損的機理是屬于磨料顆粒的機械作用，它在很大程度上與磨粒的相對硬度、形狀、大小、固定程度以及載荷作用下磨粒與被磨表面的力學性能有關。

減少磨粒磨損一般從兩方面采取措施，一是增強材料的抗磨性能；二是防止或減少磨粒進入摩擦表面間。

3采取的控制措施

3.1檢修工藝方面

3.1.1膜式水冷壁局部熱噴焊

采用先進的電弧噴涂技術，施工過程主要兩部分組成：首先進行表面預處理，然后進行耐磨防護噴焊。涂層材料為PT60高強度超耐磨材料，規格為Φ2.5mm。

表面預處理采用噴砂防銹的方式，噴砂材料選用質堅有棱角、粒徑為2～4mm的石英砂，雜質含量低于5%，水分低于1%。噴砂前調整好風壓和噴砂量，噴砂氣壓為0.5～0.6Mpa，砂流量5～8Kg/min，噴槍與工作面成75度，噴砂速度為5～8m2/h,對施工部位全面細致的除銹和表面粗化。表面質量達到sa3級，表面粗糙度達到50～80µm。噴砂除銹粗化后，及時進行噴焊。噴焊至少分10次完成，使涂層厚度最終達到0.6mm以上。

施工完的噴涂層表面均勻光滑，無麻面、起皮、開裂、脫落等現象，涂層邊緣平滑過渡。

金相宏觀檢查：噴焊層與基體結合致密，無分層現象。

微觀分析：噴焊強化有三種方式：硬化相強化、固熔強化和彌散強化，其中以硬化相強化為主，并且硬化相強化效應使噴焊層具有很好的紅硬性，用里氏硬度計測得產品的噴焊層表面硬度不小于HRC55。

3.1.2加裝防磨平臺

在爐膛密相區的澆注料頂端，沿高度方向形成一個寬250mm,高210mm的平臺。運行中平臺上形成物料堆積，使沿爐膛壁面下流的固體物料在下落時實現軟著陸，改變下流物料的運動速度，減小固體顆粒對水冷壁的局部沖刷磨損。

3.2運行調整方面

3.2.1嚴格控制適宜的風量

煙氣流速是影響鍋爐內壁磨損最主要的因素，研究表明，磨損量與煙氣流速的3次方成正比關系。煙氣流速的大小直接影響到流動飛灰的運動動能和單位時間內沖擊到爐內壁的灰粒量。循環流化床鍋爐的運行是流態化的高溫物料懸浮燃燒，風量的大小將直接影響到鍋爐的安全運行。理論上講，運行風量略高于最小流化風量即可。但在實際操作中，為了提高保險系數，常以過大風量運行，造成煙氣流速過快，這將嚴重加大鍋爐的磨損，同時增加動力消耗。為此，根據鍋爐設計要求，嚴格控制鍋爐總風量不超過361000Nm3/h和底部流化風量不超過208000Nm3/h。在鍋爐帶80%B-MCR以上負荷運行時，應控制氧量在4%以下。燃用任何煤種時，鍋爐總煤量不得超過額定工況下的設計給煤量46.93t/h。

3.2.2嚴格控制入爐煤的煤質和粒度

由于循環流化床鍋爐的燃料適應性廣，可以燃用劣質煤，人們就會以為這種鍋爐只適宜于燃用劣質煤。實則不然，如果燃用優質煤，循環流化床鍋爐的優勢則更明顯，運行工況更好，消耗低，排渣熱損失小，燃燒效率明顯提高。若燃用劣質煤，由于其比重大，用風量提高，動力消耗增大，磨損加劇。另外如果煤質變差，灰分增加，燃煤量增加，造成煙氣中飛灰濃度劇增，也會加重水冷壁磨損。所以，燃用優質煤，有利于延長運行周期，經濟效益明顯。

灰粒磨損特性指灰的硬度、溫度、形狀和顆粒大小等的影響。如果灰中多硬性物質、灰粒粗大而有棱角，則灰粒的磨損特性增強。因此應該嚴格控制入爐煤的粒度，根據設計要求，保證入爐煤粒度d50=1mm,最大粒徑不超過8mm。

3.2.3控制鍋爐床壓

根據鍋爐設計要求控制鍋爐床壓不超過8Kpa，料層差壓在3874～5180Pa范圍內。如果料層差壓偏高，則會需要較大的流化風量，相應會增加動力消耗和磨損。

4取得的成果

石家莊熱電有限公司的循環流化床鍋爐在檢修時分別進行了熱噴焊處理和加裝防磨平臺；在鍋爐運行過程中嚴格控制鍋爐用風量、嚴格控制入爐煤的煤質和粒度等，經過一年多的運行與試驗觀察，膜式水冷壁磨損情況明顯減輕，因磨損發生爆管的現象明顯減少，鍋爐運行周期大大增長，取得了較好的經濟效益和社會效益。

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0 循環流化床鍋爐發展概況

循環流化床燃燒技術是國內外公認的一種潔凈煤燃燒技術。循環流化床鍋爐具有煤種適應性廣、燃燒效率高、環境性能好、符合調節范圍大和灰渣綜合利用等優點，近十年來在工業鍋爐、電站鍋爐、舊鍋爐改造和燃燒各種固體廢棄物等領域得到迅速的發展。我國是以煤為主要一次能源的國家，燃用的煤種最為齊全。近十幾年來，我國循環流化床技術發展迅速。

1981年國家計委下達了“煤的流化床燃燒技術研究”課題，清華大學與中國科學院工程熱物理研究所分別率先開展了循環流化床燃燒技術的研究，標志著我國循環流化床鍋爐的研究和產品開發技術正式啟動。到2005年4月為止，我國運行的循環流化床鍋爐CFBB已超過100臺，已經投運的最大機組是安裝在四川內江、從奧斯龍公司進口的410t/h（100WM）循環流化床高壓電站鍋爐，由于運行臺數較少，各方面的經驗還有待積累。

另外，我國正在引進一臺Alstom公司的1025t/h的常壓循環流化床鍋爐及相應的關鍵配套設備，在四川白馬電廠建立300MW循環流化床示范工程；國家電力公司熱工研究院夜設計了300MW循環流化床鍋爐方案標志著我國循環流化床鍋爐將朝著大型化方向發展。現在，我國已成為世界上CFB機組數量最多、總裝機容量最大和發展速度最快的國家。

1 循環流化床鍋爐目前存在的問題

但是這種超常規的循環流化床鍋爐的發展速度使循環流化床鍋爐運行出現了一些問題。諸如：①爐膛、分離器以及回送裝置及其之間的膨脹和密封問題。特別是鍋爐經過一段時間運行后，由于選型不當和材質不合格，加上鍋爐的頻繁起停，導致一些部位出現顆粒向爐外泄漏現象。②由于設計和施工工藝不當導致的磨損問題。爐膛、分離器以及返料裝置內由于大量顆粒的循環流動，容易出現材料的磨損、破壞問題。一些施工單位對循環流化床內某些局部部位處理不當，出現凸臺、接縫等，導致從這些部位開始磨損，然后磨損擴大，導致爐墻損壞。③爐膛溫度偏高以及石灰石選擇不合理導致的脫硫效率降低問題。早期設計及運行的循環流化床鍋爐片面追求鍋爐出力，對脫硫問題重視不夠，爐膛溫度居高不下，石灰石種類和粒度的選擇沒有經過仔細的試驗研究，導致現有循環流化床鍋爐脫硫效率不高，許多鍋爐脫硫系統沒有投入運行，缺乏實踐經驗的積累。④灰渣綜合利用率低的問題。一般認為，循環流化床鍋爐的灰渣利于綜合利用，而且利用價值很高，但由于各種原因，我國循環流化床鍋爐的灰渣未能得到充分利用，或者只進行了一些低值，需要進一步做工作。⑤飛灰含碳量高的問題。這些問題的存在影響了循環流化床鍋爐的連續、安全、經濟運行，還帶來了維修工作量大、運行費用高等問題。就中小型循環流化床鍋爐來說，飛灰含碳量高是一個比較普遍的問題。

2 飛灰含碳量的影響因素及應采取的措施

影響循環流化床鍋爐飛灰含碳量的主要因素如下：

1、 燃料特性的影響。循環流化床鍋爐煤種適應性廣，但對于已經設計成型的循環流化床鍋爐，只能燃燒特定的煤種（即設計煤種）時才能達到較高的燃燒效率。由于煤的結構特性、揮發份含量、發熱量、水分、灰份的影響，循環流化床鍋爐的燃燒效率有很大差別。我國主要按煤的干燥無灰基揮發分含量對煤進行分類，按照揮發分含量由低到高的順序將煤分成無煙煤、貧煤、煙煤和褐煤等。揮發分含量的大小實際上反映了煤形成過程中碳化程度的高低，與煤的年齡密切相關。不同煤種本身的物理組成和化學特性決定了它們在燃燒后的飛灰具有不同的形態和特性。東南大學收集了山西大同煙煤、廣西合山劣質煙煤和福建龍巖無煙煤等幾種典型煤種在電站鍋爐中燃燒生成的飛灰，制成樣品，用掃描電鏡進行了微結構分析。收到基灰發分含量為10%的廣西合山劣質煙煤所生成的飛灰大部分是較密實的灰塊，表面不光滑，沒有熔融的玻璃體形態存在，大部分粒子的孔隙率都較小，僅有少數球狀空心煤胞出現，但孔隙率也不大，壁面較厚，表面粗糙。該飛灰形態表明，該煤種燃盡率不高，取樣分析其飛灰含碳量為10%左右。福建龍巖無煙煤揮發分含量較低，只有4%左右，屬典型難燃煤種，表現為著火延遲、燃盡困難。雖然發熱值高，燃燒時火焰溫度可達1500℃以上，但燃盡率低，生成的球狀煤胞中絕大多數為無孔或少孔，雖然也出現多孔薄壁球狀煤胞，但數量極少。無孔或少孔的球狀煤胞表面很光滑，有熔融的玻璃體形態存在，對燃盡是極為不利的。從煤粉鍋爐種采取飛灰樣，分析其含碳量在10%以上。山西大同煙煤飛灰中雖然也發現有極少部分少孔的密實球狀煤胞，但絕大部分為多孔的疏松空心煤胞和骨質狀疏松結構煤胞，這兩種煤胞的孔隙率很大，這樣就形成了很大的反映表面積，對煤粉的燃盡十分有利，因而這種煙煤的飛灰含碳量很低。

2、 入爐煤的粒徑和水分的影響。顆粒過大，一方面床層流化不好，另一方面，碳粒總表面積減少，煤粒的擴散阻力大，導致反應面積小，延長了顆粒燃盡的時間，顆粒中心的碳粒無法燃盡而出現黑芯，降低了燃燒效率，同時造成循環灰量不足，稀相區燃燒不充分，出力下降。另外，大塊沉積，流化不暢，局部結焦的可能性增大，排渣困難。顆粒過小，床層膨脹高，易燃燒，但是易造成煙氣夾帶，不能被分離器捕捉分離而逃逸出去的細顆粒多，對燃盡不利，飛灰含碳量高。通過實驗發現：顆粒太小，由于煤粉在爐內停留時間過短，燃不盡，飛灰含碳量就大。相對而言，燃用優質煤，煤顆粒可粗些；燃用劣質煤，煤顆粒要細些。所以對于不同的煤質要調整二級破碎機的破碎能力來調整煤的粒度。煤中水分過大不僅降低床溫，同時易造成輸煤系統的堵塞，故對于水分高的煤進行摻燒。

3、 過量空氣系數的影響。一次風作用是保證鍋爐密相區料層的流化與燃燒，二次風則是補充密相區出口和稀相區的氧濃度。調整好一二次風的配比，有效地降低飛灰、灰渣含碳量，是保證鍋爐經濟燃燒的主要手段。運行中適當提高過量空氣系數，增加燃燒區的氧濃度，有助于提高燃燒效率。但爐膛出口過量空氣系數超過一定數值，將造成床溫下降，爐膛溫度下降，總燃燒效率將下降，風機電耗增大。所以在符合變化不大時，一次風量盡量穩定在一個較合適的數值上，少作調整，主要靠調整二次風比例來控制密相區出口和稀相區的氧濃度。一二次風的配比，與鍋爐負荷、煤種等有關，通過進行燃燒調整試驗可建立鍋爐不同負荷與一二次風量配比的經驗曲線或表格，供運行調整時參考。

4、 燃燒溫度的影響。和煤粉鍋爐爐膛溫度高達1400~1500℃相比，循環流化床運行溫度通常控制在850~900℃之間，屬低溫燃燒，在此條件下煤粒的本正燃燒速率低得多，加上流化床內顆粒粒徑比煤粉爐內煤粉粗得多，所需的燃盡時間長得多。提高燃燒溫度，飛灰含碳量低；相反，燃燒溫度低，飛灰含碳量高。

5、 分離器分離效率的影響。分離器分離效率高，切割粒徑小，飛灰含碳量低；相反，分離器分離效率低，切割粒徑大，飛灰含碳量高。經過20年的發展，目前我國循環流化床鍋爐使用的高效分離器有三種：上排氣高溫旋風分離器、下排氣中溫旋風分離器和水冷方形分離器。

6、 飛灰再循環倍率的影響。飛灰再循環的合理選取要根據鍋爐爐型、鍋爐容量大小、對受熱面和耐火內襯的磨損、燃煤種類、脫硫劑的利用率和負荷調節范圍來確定。

7、 鍋爐蒸發量的影響。鍋爐蒸發量大，相應的燃燒室溫度高，一次通過燃燒室燃燒的粒子（分離器收集不下來的粒子）燃燒時間長，燃盡度較高，飛灰含碳量低；相反，飛灰含碳量高。

8、 除塵灰再循環燃燒的影響。對難燃盡的無煙煤，采取分離灰循環燃燒之后，飛灰含碳量仍比較高。為了進一步降低飛灰含碳量，一個比較有效的措施是采用除塵灰再循環燃燒。德國一臺循環流化床鍋爐，當分離灰再循環倍率為10~15時，飛灰含碳量仍有23%左右。為了降低飛灰含碳量，采用了除塵灰再循環燃燒。當除塵灰再循環倍率為0.3時，飛灰含碳量降低到了10%左右；除塵灰再循環倍率為0.6時，飛灰含碳量降低到了4%。

3 結論

降低飛灰含碳量的措施有多種，應根據實際情況選擇最經濟最實用的措施。我廠四臺循環流化床鍋爐也存在飛灰含碳量高的問題，我們會借鑒前人的經驗，嘗試一些措施以降低飛灰含碳量。

參考文獻

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中圖分類號: TK223文獻標識碼：A

引言

中國不僅是一個生產煤的國家也一個燃煤的大國，根據中國的國情，中國在未來很長一段時間也主要能源以煤炭為主，這是我們長期的基本國情，但隨著中國電力工業的不斷發展和人們需求的不斷提高，中國的煤炭消費總量將繼續通過燃燒煤炭來發電在短期內是不會改變。但燃煤會帶來環境污染和生態破壞，據統計，二氧化硫排放量為中國的總金額突破20萬噸，居世界第一位，其中二氧化碳排放量來自煤炭燃燒85 ％ ，帶來我們嚴重危害。因此，循環流化床燃燒技術，這是一種比較成熟的，高效率，低污染清潔技術，可以適應不同煤的來源，濃度較低的污染物排放，具有良好的負載調節性能，對煤的利用率大大的提高。目前，中國的未來很重視環境，較大的燃燒煤發電廠負荷調節范圍增大，多種的煤源以及環保和燃煤之間的矛盾，使我國將首選高效低污染的循環流化床鍋爐作為新型燃煤技術。

1、鍋爐的概述

它的結構簡單，緊湊，與傳統的粉煤爐型差不多，鍋爐由燃燒設備、煤炭設備，床點火裝置、分離并返回給料裝置、冷卻系統、過熱器、省煤器、空氣預熱器、鋼結構主體、平臺扶梯、爐壁等組成。布風板和密相區爐內部采用高強度耐磨可塑料; 水冷壁外墻采用敷管爐墻結構，外加外護板。高溫旋風分離器，水平煙道和尾部煙道爐壁使用輕型爐墻、護板結構。根據循環流化床鍋爐，爐室、高溫旋風分離器部位使用高強度耐磨塑料，高強度耐磨磚，以確保鍋爐運行安全可靠的運行。

2、鍋爐啟動調試

（1）鍋爐調試重要性：鍋爐啟動調試是全面檢驗主機及其配套設備的設計、制造、安裝、調試和生產準備工作的質量的重要環節，是保證今后鍋爐安全、可靠、經濟運行的一個重要程序。通過啟動調試應達到如下目的：檢驗鍋爐、輔機、控制系統等設備的安裝質量；確保管道內表面清潔、管道內無雜物；初步了解鍋爐和主要輔機等設備的運行特性；檢驗鍋爐控制系統、保護系統的合理性和可靠性；初步檢驗鍋爐和輔機滿負荷運行能力；發現鍋爐和輔機等存在的重要缺陷，以便及時采取有效的措施；同時也培訓了有關運行人員對設備性能的了解及運行的初步調整，為試生產和商業運行打好基。

（2）鍋爐整體啟動前的準備：鍋爐整體啟動試運前，應已完成各系統主要設備的分部調試外，還須完成鍋爐的水壓試驗，烘爐，冷態空氣動力特性試驗，清洗鍋爐本體，蒸汽管道吹掃，鍋爐點火試驗，鍋爐安全閥整定，輔機聯鎖保護試驗，鍋爐主保護試驗等主要工作。冷態啟動前，通常按調試大綱、運行規程及鍋爐使用說明書，對鍋爐本體及其汽水系統、煙風系統、燃燒系統，有關的輔機、熱控、化學水處理設備以及現場環境等進行全面檢查，以滿足 鍋爐安全啟動條件。

3、循環硫化床鍋爐的優點：

  優點：由于循環硫化床鍋爐獨特的流體動力特性和結構，使其具備有許多獨特的優點，以下分別加的簡述。

  1、燃料適應性：這是循環流化床鍋爐主要特性優點之一。在循環流化床鍋爐中按重量計，燃料僅占床料的1%-3%，其它是不可燃的固體顆粒，如脫硫劑、灰渣或砂。循環流化床鍋爐的特殊流體動力特性使得氣、固和固與固體燃料混合非常好，因此燃料進入爐膛后很快與大量床料混合，燃料被此速加熱至高于看火溫度，而同時床層溫度沒有明顯降低，只要燃料熱值大于加熱燃料本身和燃料所需的空氣至著火溫度所需的熱量。循環流化床鍋爐既可用優質煤，也可燒用各種劣質煤，如高灰分煤、高硫煤、高灰高硫煤、煤矸石、泥煤、以及油頁巖、石油焦、爐渣樹皮、廢木料、垃圾等。

  2、燃燒效率高：循環流化床鍋爐的燃燒效率要比鏈條爐高得可達97.5-99.5%，可與煤粉爐相媲美。循環流化床鍋爐燃燒效率高是因為下述特點：氣、固混合良好，燃燒速率高，特別是對粗粉燃料，絕大部分未燃盡的燃料被經過高溫旋風分離器再循環至爐膛再燃燒，同時，循環流化床鍋爐能在較寬的運行變化范圍內保持較高的燃燒效率，甚至燃用細粉含量高的燃料時也是如此。

 3、高效脫硫：循環流化床鍋爐的脫硫比其它爐型更加有效，典型的循環流化床鍋爐脫硫可達90%。與燃燒過程不同，脫硫反應進行得較為緩慢，為了使氧化鈣（燃燒石灰石）充分轉化為硫酸鈣，煙氣中的二氧化硫氣體必須與脫硫劑有充分長的接觸時間和盡可能大的反應面積。當然，脫硫劑顆粒的內部并不能完全反應，氣體在燃燒區的平均停留時間為3-4秒鐘，循環流化床鍋爐中石灰石粒徑通常為0.1-0.3mm，無論是脫硫劑的利用率還是二氧化硫的脫除率，循環流化床鍋爐都比其他鍋爐優越。

4、氮氧化物（NOX）排放低：氮氧化物排放低是循環硫化床鍋爐一個非常吸引人的一個特點。運行經驗表明，循環流化床鍋爐的二氧化氮排放范圍為50-150PPM或40-120mg/mJ。NOX排放低的原因：一是低溫燃燒，此時空氣中的氮一般不會生成NOX，二是分段燃燒，抑制燃料中的氮轉化NOX，并使部分已生成NOX得到還原。

5、循環流化床鍋爐的發展

2003 年按照國家科委的要求，國內三大鍋爐制造廠家和七大設計院聯合引進法國ALSTOM 公司Velizy 200 MW～350 MW 等級的循環流化床（Circulating Fluid Bed,CFB）鍋爐技術。CFB 鍋爐的主要特點有：外置式換熱器的運用、π 型爐膛和擴展水冷壁受熱面的應用、高效旋風分離器的設計和大口徑鐘罩式風帽的應用等。經過制造廠和設計院對引進技術的推廣應用，四川白馬電站于2005 年12 月整套機組啟動并網發電，相繼在開遠、秦皇島、小龍潭、蒙西、等機組投產運行，在借鑒引進技術的基礎上，三大鍋爐制造廠總結分析引進技術的成功經驗和工程中存在的不足并進行改進，形成具有自主知識產權的300MW CFB 鍋爐技術，結合與中科院聯合設計的200MWCFB 鍋爐的實驗研究結果進行放大設計，提出以燃燒低質、高灰分的劣質燃料，特別是以煤矸石為主，以節能為重點的針對性設計方案。在充分發揮CFB 鍋爐燃燒技術優越性的前提下，力求系統簡單可靠，降低廠用電耗。在CFB 鍋爐設計時充分考慮防磨損技術措施，以提高CFB 鍋爐可靠性，提升CFB 鍋爐在運行時的經濟效益和環保效益，發揮CFB 鍋爐對燃料適應性強、可燃燒低熱值燃料、鍋爐負荷適應性好、蓄熱能力強、運行穩定、爐內脫硫、脫硝和脫硫工藝系統簡單、二氧化硫和氮氧化物排放量達到國家標準、與煤粉爐相比可減少脫硫和脫硝系統的投資和運行成本的優勢。目前已投運的粵電云浮電廠300 MW CFB 鍋爐運行穩定，整臺機組運行達到了設計要求，運行人員熟悉掌握了CFB 鍋爐的運行特點，經過現場對CFB 鍋爐的改進和提高，機組的可靠性和經濟效益大幅度提升。

6、結束語

循環流化床鍋爐燃料適用范圍廣，特別適用各種劣質燃料，包括選煤廠副產品、工業廢料、生活垃圾、各種低熱值污泥、生物廢渣、以及多種混合燃料等。不同的循環流化床鍋爐對燃料適應性差別也很大，直接影響到鍋爐運行的穩定性、可靠性、經濟性。所以鍋爐啟動調試是全面檢驗主機及其配套設備的設計、制造、安裝、調試和生產準備工作的質量的重要環節，是保證今后鍋爐安全、可靠、經濟運行的一個重要程序。

參考文獻

[1] P．巴蘇，S．A．弗雷澤．循環流化床鍋爐的設計與運行．北京：科學出版社．1994，

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循環流化床鍋爐(CFB)燃燒技術是一項近20年來發展起來的燃煤技術。它具有燃料適應性廣、燃燒效率高、氮氧化物排放低、負荷調節比大和負荷調節快等突出優點。自循環流化床燃燒技術出現以來，循環流化床鍋爐已在世界范圍內得到廣泛的應用，大容量的循環流化床電站鍋爐已被發電行業所接受。世界上最大容量的250MW循環流化床鍋爐已在1997年投運，多臺200～250MW大容量循環流化床鍋爐也已投產。我國集中于中型CFB的研制與開發，目前已完全商業化。到1998年底，我國已投運及訂貨的35t/h以下的循環流化床鍋爐共計約600臺，已開始走向電力市場，并且開始大型CFB的研制工作。 主循環回路是循環流化床鍋爐的關鍵，其主要作用是將大量的高溫固體物料從氣流中分離出來，送回燃燒室，以維持燃燒室的穩定的流態化狀態，保證燃料和脫硫劑多次循環、反復燃燒和反應，以提高燃燒效率和脫硫效率。主循環回路不僅直接影響整個循環流化床鍋爐的總體設計、系統布置，而且與其運行性能有直接關系。分離器是主循環回路的主要部件，因而人們通常把分離器的形式，工作狀態作為循環流化床鍋爐的標志。

1、循環流化床的發展現狀： 氣固分離器是CFB系統的核心部件之一。其之所以關鍵，從運行機理上來講，只有當分離器完成了含塵氣流的氣固分離并連續地把收集下來的物料回送至爐膛，實現灰平衡及熱平衡，才能保證爐內燃燒的穩定與高效；就系統結構而言，分離器設計、布置得是否合理直接關系著鍋爐系統制造、安裝、運行、維修等各方面的經濟性與可靠性。雖然分離器是CFB必不可少的關鍵環節，但它又具有相對的獨立性和靈活性，在結構與布置上回旋余地很大。從某種意義上講，CFB鍋爐燃燒技術的發展也取決于氣固分離技術的發展，分離器設計上的差異標志著不同的CFB技術流派。

1.1、第一代循環流化床燃燒技術--絕熱旋風分離循環流化床鍋爐 旋風分離器在化工、冶金等領域具有悠久的使用歷史，是比較成熟的氣固分離裝置，因此在CFB領域應用最多。 德國Lurgi公司較早地開發出了采用保溫、耐火及防磨材料砌裝成筒身的高溫絕熱式旋風分離器的CFB鍋爐。分離器入口煙溫在850℃左右。應用絕熱旋風筒作為分離器的循環流化床鍋爐稱為第一代循環流化床鍋爐，目前已經商業化。Lurgi公司、Ahlstrom公司、以及由其技術轉移的Stein、ABB-CE、AEE、EVT等公司設計制造的循環流化床鍋爐均采用了此種形式。這種分離器具有相當好的分離性能，使用這種分離器的循環流化床鍋爐具有較高的性能。據統計，目前除中國大陸外，有78的CFB全部采用了高溫絕熱旋風分離器，但這種分離器也存在一些問題，主要是旋風筒體積龐大，因而鋼耗較高，鍋爐造價高，占地較大，旋風筒內襯厚、耐火材料及砌筑要求高、用量大、費用高；啟動時間長、運行中易出現故障；密封和膨脹系統復雜；尤其是在燃用揮發份較低或活性較差的強后燃性煤種時，旋風筒內的燃燒導致分離后的物料溫度上升，引起旋風筒內或回料腿回料閥內的超溫結焦。這些問題在我國的實際生產條件下顯得更為突出。 Circofluid的中溫分離技術在一定程度上緩解了高溫旋風筒的問題，爐膛上部布置了較多數量的受熱面，降低了旋風筒入口處的煙氣溫度和體積，旋風筒的體積和重量有所減小，因此相當程度上克服了絕熱旋風筒技術的缺陷，使其運行可靠性提高，但爐膛上部布置有過熱器和高溫省煤器等，需要采用塔式布置，爐膛比較高，鋼耗量大，使鍋爐造價提高。同時，它的CO排放及檢修問題在一定程度上限制了該技術的發展。 1.2、第二代CFB燃燒技術--水(汽)冷分離循環流化床鍋爐 為保持絕熱旋風筒循環流化床鍋爐的優點，同時有效地克服該爐型的缺陷，FosterWheeler公司設計出了堪稱典范的水(汽)冷旋風分離器。

當然，任何一種設計都難以盡善盡美，FW式水(汽)冷旋風分離器的問題是制造工藝復雜，生產成本過高，缺乏市場競爭力，這使其商業競爭力下降，通用性和推廣價值受到了限制。

1.3、水冷方形分離器 為克服汽冷旋風筒制造成本高的問題，芬蘭Ahlstrom公司創造性地提出了PyroflowCompact設計構想。

PyroflowCompact循環床鍋爐采用其獨特專利技術的方形分離器，分離器的分離機理與圓形旋風筒本質上無差別，殼體仍采用FW式水(汽)冷管壁式，但因筒體為平面結構而別具一格。這就是第三代循環流化床鍋爐。它與常規循環流化床鍋爐的最大區別是采用了方形的氣固分離裝置，分離器的壁面作為爐膛壁面水循環系統的一部分，因此與爐膛之間免除熱膨脹節。同時方形分離器可緊貼爐膛布置從而使整個循環床鍋爐的體積大為減少，布置顯得十分緊湊。此外，為防止磨損，方形分離器水冷表面敷設了一層薄的耐火層，這使得分離器起到傳熱表面的作用，并使鍋爐啟動和冷卻速率加快。 從國內許多已投入運行的流化床鍋爐來看，普遍都存在有床內的燃燒工況組織不好、床溫偏高以及旋風分離器內CO和殘碳后燃造成數十度甚至上百度溫升的現象，加上流化床中的結焦溫度比較低，因此結焦的可能在運行中始終是一個很大的隱患。如果采用有冷卻的旋風筒，分離器內的溫度就可以得到控制，從而消除了結焦的危險。 水冷或汽冷的方形旋風分離器與不冷卻的鋼板卷成的旋風筒制造成本基本相當，考慮到前者所節省的大量的保溫和耐火材料，最終的實際成本有所下降。此外它還減少了散熱損失，提高了鍋爐效率。另外由于保溫厚度的減少，可以提高啟停速度，啟停過程中床料的溫升速率不再取決于耐火材料，而主要取決于水循環的安全性，使得啟停時間大大縮短。

篇（5）

 

0 引言：中色奧博特銅鋁業公司熱電公司（臨清運河熱電有限責任公司）4＃爐(YG－170/9.8－M)系濟南鍋爐集團有限公司設計制造的高溫高壓循環流化床（CFB）鍋爐，鍋爐本體以外的輔助設備及管道由山東省工業設計院有限公司設計。免費論文，循環硫化鍋爐。該爐于2005年1月完成調試并投入商業運行，鍋爐本體運行狀況良好，但是煤倉內經常會發生堵煤、倉壁掛煤等不正常現象，不僅增加了運行人員的工作量，更嚴重的是危及鍋爐機組的安全穩定運行。免費論文，循環硫化鍋爐。筆者針對煤倉的具體結構及運行情況，分析了煤倉存在缺陷、原因及具體解決措施。

1 設備概況

1.1鍋爐設計參數

額定蒸發量170 t/h

額定蒸汽溫度540 ℃

額定蒸汽壓力（表壓）9.8 Mpa

給水溫度 215℃

鍋爐排煙溫度140 ℃

鍋爐計算熱效率89.9 %

燃料消耗量21987.3kg/h

石灰石消耗量粒度要求≤2mm

燃料粒度要求≤13mm

一次熱風溫度200 ℃

二次熱風溫度200 ℃

1.2給煤系統概況

1.2.1煤倉結構概況

燃煤倉為鋼制煤倉，設計1臺150立方的煤倉，煤倉的前后倉壁與水平面的傾向角為69.9°，左右倉壁于水平面的傾向角為85.8°，煤倉從下部分叉后變成3個小煤斗接入三臺給煤機，每臺小煤斗的前后倉壁與大倉壁平直，而左右壁于水平面的傾向角由85.8°變為70°。煤倉內部敷設了耐磨微晶板。小煤斗為方形錐體，小煤斗與給煤機連接管為內經800mm的有縫鋼管，在連接管中間安裝了電液插板門。免費論文，循環硫化鍋爐。免費論文，循環硫化鍋爐。煤倉的外形見圖1。

1.2.2給煤流程

原煤經破碎機破碎后通過皮帶輸送至＃4爐成品煤倉。正常情況下煤倉內的燃煤靠自重經煤倉下部的連接管上的電液插板門落至3臺全封閉稱重皮帶給煤機進口處，經給煤機輸送至鍋爐水冷壁前墻落煤管下落至爐膛燃燒室內燃燒，給了防止爐膛的煙氣反竄，在給煤機的下口設置了電動快關閥，在給煤機內引入一次冷風作為給煤機的密封風。

2 煤倉存在缺陷及原因分析

2.1缺陷現象

運行煤倉經常出現的堵煤、斷煤、倉壁掛煤的現象見圖2。

2.1.1煤倉小煤斗至給煤機連接管經常發生堵煤，給煤機下煤量極不正常。在原煤水份在9％以上時，此處堵煤非常嚴重，采取的辦法是在3臺連接管管上各開啟了300×200mm的方門，每班安排了兩名民工用鋼筋捅搗疏通，在捅搗過程中給煤機內的密封風外竄，造成細煤粉外噴，影響環境衛生，堵煤嚴重時人工用大錘敲打連接管，這樣才能臨時保證給煤機的正常給煤。不但增加了工作量，更嚴重的是威脅到鍋爐的正常運行。2005年1月投運以來，因堵煤嚴重，造成停爐累計5次，接近每年一次，嚴重威脅到安全運行。

2.1.2煤倉前后壁掛煤嚴重。在鍋爐運行中，從煤倉的上部向下觀察煤倉，看到煤倉的前后墻極煤倉中間的兩小煤斗分叉上部，集聚了厚厚的煤層，只有中間部位形成大約Φ800mm原洞的煤粒在流動，造成了煤倉的實際容積大大變小，縮短了煤倉的上煤時間。如果上煤時間縮短，煤倉中間形成空洞，由于流化床鍋爐燃燒方式為正壓燃燒方式，爐膛內的高溫熱煙氣熱會順著給煤機下煤管、給煤機機、煤倉空洞上竄，形成煙氣通廊，數分鐘內即可造成給煤機燒毀事故。為避免上述事故發生，每隔10天左右就安排專人在煤倉內疏通清理倉壁內的掛煤及積煤。免費論文，循環硫化鍋爐。煤倉內工作環境惡劣，存在人身安全事故隱患。

2.2缺陷原因

設計中沒有考慮到流化床鍋爐用煤粒徑小的特殊性，煤倉設計還是按照鏈條爐煤倉的設計要求進行，因而加大了流化床鍋爐用煤煤倉內的煤粒之間，煤粒與倉壁之間的摩擦力和擠壓力，煤的流動性大大降低，便造成了堵煤和掛煤的缺陷。

2.2.1倉壁掛煤原因

煤粒間的黏著力以單個煤粒的粘附力為基礎，隨著煤顆粒度的減少，單位質量的表面積增大，煤粒間黏著力增加，使煤粒的流動性變差。據有關單位試驗表面，流化床使用的粒徑在0－13mm，水份在8％的成品煤只有在傾斜角度在70°以上的滑板上流動性能良好。雖然該煤倉前后墻與水平面的傾斜角大于70°，但是下部小煤斗存在變角，使煤自然下流到此處形成擠壓，掛煤仍然嚴重。該煤倉小煤斗變角的問題是造成倉壁掛煤的主要原因。

2.2.2小煤斗及連接管堵煤原因

從小煤斗至給煤機這段位置是堵煤和搭橋的主要位置。究其原因有如下幾條。（1）小煤斗設計成的方錐體，其內壁四角處受上方煤層的壓力較小，形成流動死角，形成積煤，積煤由于中間內流動的煤形成一定的摩擦力，影響了中間下煤。(2)小煤斗與連接管內壁過渡不平滑，限制煤層流動。（3）煤倉下部三只小煤斗與上部大煤倉存在夾角，分散了煤倉上部原煤壓力，且阻礙了煤層流動。

3、解決措施

對煤倉上述缺陷，需從煤倉設備改造、運行操作等方面采取措施，以確保鍋爐安全穩定運行，避免人身及設備事故的發生。

3.1設備改造方面。

3.1.1煤倉改造：將小煤倉的左右墻的傾斜角由70°改造成80°，取消小煤斗與給煤機的連接管，將小煤斗直接改成天方地圓直接與給煤機連接，取消電動插板門。

3.1.2加裝煤倉自動疏松機:在煤倉中部三個小煤斗的正上方及三個小煤斗上分別加裝徐州新能科技有限公司生產的煤倉自動疏松機三套。改造后示意圖見圖3。

3.2運行操作管理方面。免費論文，循環硫化鍋爐。

3.2.1加強入爐煤的化驗制度管理，根據入爐煤的水份調整煤倉疏松機的自動啟動時間，雨季入爐煤水分大時半小時啟動一次，以增加原煤在煤倉內的流動性能同時達到節能降耗的目的。

3.2.2鍋爐運行中，盡可能使3臺給煤機同時投入運行，以防止停用的給煤機下煤口處的煤粒長時間不流動，從而黏結搭橋，造成給煤機投運后下煤不暢。

3.2.3如果鍋爐停運時間較長，在停爐前盡量把煤倉的煤燒空，以免煤倉內的長時間不流動而結板、搭橋，造成下次開爐時候下煤不暢。

4、結束語

真對中色奧博特銅鋁業公司熱電公司＃4爐煤倉經常發生的堵煤及搭橋的缺陷，可通過煤倉設備改造、加裝自動疏松機和運行操作等方面采取一系列的措施解決，為鍋爐安全穩定運行提供了保證，從而達到節能降耗的目的。

參考文獻：

（1）濟南鍋爐集團YG-170/9.8-M循環流化床鍋爐使用說明書。

篇（6）

前言：我國的能源以燃煤為主，占煤炭產量75%的原煤用于直接燃燒，煤燃燒過程中產生嚴重污染，如煙氣中CO2是溫室氣體，SOx可導致酸雨形成，NOX也是引起酸雨元兇之一，同時在一定條件下還可破壞臭氧層以及產生光化學煙霧等。總之燃煤產生的煙氣是造成中國生態環境破壞的最大污染源之一。中國的能源消費占世界的8%～9%，SO2的排放量占到世界的15.1%，燃煤所排放的SO2又占全國總排放量的87%。中國煤炭一年的產量和消費高達12億噸，SO2的年排放量為2000多噸，預計到2010年中國煤炭量將達18億噸，如果不采用控制措施，SO2的排放量將達到3300萬噸。據估算，每削減1萬噸SO2的費用大約在1億元左右，到2010年，要保持中國目前的SO2排放量，投資接近1千億元，如果想進一步降低排放量，投資將更大[1]。為此1995年國家頒布了新的《大氣污染防治法》，并劃定了SO2污染控制區及酸雨控制區。各地對SO2的排放控制越來越嚴格，并且開始實行SO2排放收費制度。隨著人們環境意識的不斷增強，減少污染源、凈化大氣、保護人類生存環境的問題正在被億萬人們所關心和重視，尋求解決這一污染措施，已成為當代科技研究的重要課題之一。因此控制SO2的排放量，既需要國家的合理規劃，更需要適合中國國情的 低費用、低耗本的脫硫技術。

煙氣脫硫技術是控制SO2和酸雨危害最有效的手段之一，按工藝特點主要分為濕法煙氣脫硫、干法煙氣脫硫和半干法煙氣脫硫。

濕法脫硫是采用液體吸收劑洗滌SO2煙氣以脫除SO2。常用方法為石灰/石灰石吸收法、鈉堿法、鋁法、催化氧化還原法等，濕法煙氣脫硫技術以其脫硫效率高、適應范圍廣、鈣硫比低、技術成熟、副產物石膏可做商品出售等優點成為世界上占統治地位的煙氣脫硫方法。但由于濕法煙氣脫硫技術具有投資大、動力消耗大、占地面積大、設備復雜、運行費用和技術要求高等缺點，所以限制了它的發展速度。

干法脫硫技術與濕法相比具有投資少、占地面積小、運行費用低、設備簡單、維修方便、煙氣無需再熱等優點，但存在著鈣硫比高、脫硫效率低、副產物不能商品化等缺點。

自20世紀80年代末，經過對干法脫硫技術中存在的主要問題的大量研究和不斷的改進，現在已取得突破性進展。有代表性的噴霧干燥法、活性炭法、電子射線輻射法、填充電暈法、荷電干式吸收劑噴射脫硫技術、爐內噴鈣尾部增濕法、煙氣循環流化床技術、爐內噴鈣循環流化床技術等一批新的煙氣脫硫技術已成功地開始了商業化運行，其脫硫副產物脫硫灰已成功地用在鋪路和制水泥混合材料方面。這一些技術的進步，迎來了干法、半干法煙氣脫硫技術的新的快速發展時期。

傳統的石灰石/石膏法脫硫與新的干法、半干法煙氣脫硫技術經濟指標的比較見表1。表1說明在脫硫效率相同的條件下，干法、半干法脫硫技術與濕法相比，在單位投資、運行費用和占地面積的方面具有明顯優勢，將成為具有產業化前景的煙氣脫硫技術。

本文主要論述了噴霧干燥法、活性炭法、電子射線輻射法、填充電暈法、荷電干式吸收劑噴射脫硫技術、爐內噴鈣尾部增濕法、煙氣循環流化床技術、爐內噴鈣循環流化床技術等幾種干法煙氣脫硫技術和近幾年研究出來的幾項半干法煙氣脫硫技術及其各種方法在工業方面的應用情況及今后的發展方向。

1、噴霧干燥法煙氣脫硫技術

噴霧干燥法煙氣脫硫技術是一項發展最成熟的煙道氣脫硫技術之一。該技術采用了旋轉噴霧器，投資低于濕法工藝，在全世界范圍內得到廣泛應用，在西歐的德國、意大利等國家利用較多。對中高硫燃料的SO2脫硫率能達到80-90%。

該技術的基本原理是由空氣加熱器出來的煙道氣進入噴霧式干燥器中，與高速旋轉噴嘴噴出的充分霧化的石灰、副產品泥漿液相接觸，并與其中SOX反應，生成粉狀鈣化合物的混合物，再經過除塵器和吸風機，然后再將干凈的煙氣通過煙囪排出，其反應方程式為：

該技術一般可分為吸收劑霧化、混合流動、反應吸收、水汽蒸發、固性物的分離五個階段，與其它干燥技術相比其獨特之處就在于吸收劑與高溫煙氣接觸前首先被霧化成了細小的霧滴，這樣便極大增加了吸收劑的比表面積，使得反應吸收及傳熱得以快速進行。其工藝流程如圖1所示【3】。該技術安裝費用相對較低，一般是同等規模的石膏法煙氣脫硫系統的70%左右。但存在著石灰石用量大、吸收劑利用率低及脫硫后的副產品不能夠再利用的難題，故該技術意味著要承擔雙倍的額外費用，即必須購買更多的石灰石和處理脫硫后的副產品，然后還要將其中的一部分花錢倒掉。

2、活性炭吸附法煙氣脫硫技術

采用固體吸附劑吸附凈化SO2是干法凈化含硫廢氣的重要方法。目前應用最多的吸附劑是活性炭，在工業上應用已較成熟。其方法原理為：活性炭對煙氣中SO2的吸附過程中及有物理吸附又有化學吸附，當煙氣中存在著氧氣和水蒸氣時，化學反應非常明顯。因為活性炭表面對SO2與O2的反應有催化作用，反應結果生成SO3，SO3 易溶于水而生成硫酸，從而使吸附量比純物理吸附時增大許多。

物理吸附過程：

化學吸附過程：

吸附SO2 的活性炭，由于其內、外表覆蓋了稀硫酸，使活性炭吸附能力下降，因此必須對其再生。再生的方法通常有洗滌再生和加熱再生兩種，前者是用水洗出活性炭微孔中的硫酸，再將活性炭進行干燥；后者是對吸附有SO2 的活性炭加熱，使炭與硫酸發生發應，使H2 SO4還原為SO2，富集后的SO2可用來生產硫酸。

其工藝流程為：對活性炭再生的方法不同，其反應的工藝流程也不同，一般采用加熱再生法流程和洗滌再生法流程。洗滌再生法是用水洗出活性炭微孔中的硫酸，再對活性炭進行干燥。加熱再生法是對吸附SO2 的活性炭進行加熱，使炭與硫酸發生反應，將H2SO4又還原為SO2，富集后的SO2可用來生成硫酸[4]。

該方法的優點是吸附劑價廉，再生簡單；缺點是吸附劑磨損大，產生大量的細炭粒被篩出，再加上反應中消耗掉一部分炭，因此吸附劑成分較高，所用設備龐大[5]。

3、電子射線輻射法煙氣脫硫技術

電子射線輻射法是日本荏原制作所于1970年著手研究，1972年又與日本原子能研究所合作，確立的該技術作為連續處理的基礎。1974年荏原制作所處理重油燃燒廢氣，進行了1000Nm3/h規模的試驗，探明了添加氨的輻射效果，穩定了脫硫脫硝的條件，成功地捕集了副產品和硝銨。80年代由美國政府和日本荏原制作所等單位分擔出資在美國印第安納州普列斯燃煤發電廠建立了一套最大處理高硫煤煙氣量為24000Nm3/h地電子束裝置，1987年7月完成，取得了較好效果，脫硫率可達90％以上，脫硝率可達80％以上。現日本荏原制作所與中國電力工業部共同實施的“中國EBA工程”已在成都電廠建成一套完整的煙氣處理能力為300000Nm3/h的電子束脫硫裝置，設計入口SO2濃度為1800ppm，在吸收劑化學計量比為0.8的情況下脫硫率達80％，脫硝率達10％[6]。

該法工藝由煙氣冷卻、加氨、電子束照射、粉體捕集四道工序組成，其工藝流程圖如圖2所示。溫度約為150℃左右的煙氣經預除塵后再經冷卻塔噴水冷卻道60～ 70℃左右，在反應室前端根據煙氣中SO2及NOX的濃度調整加入氨的量，然后混合氣體在反應器中經電子束照射，排氣中的SO2和NOX受電子束強烈作用，在很短時間內被氧化成硫酸和硝酸分子，被與周圍的氨反應生成微細的粉粒（硫酸銨和硝酸銨的混合物），粉粒經集塵裝置收集后，潔凈的氣體排入大氣[7]。

脫硫、脫氮反應大致可分為三個過程進行，這三個過程在反應器內相互重疊，相互影響：

a)在輻射場中被加速的電子與分子/離子發生非彈性碰撞，或者發生分子/離子之間的碰撞生成氧化物質和活性基團。

煙氣中含有O2、H2O、N2、CO2、SO2、NO、NO2等成分，當電子束照射煙氣時，在輻射場中被加速的電子與煙氣中氣體分子如O2及水分子發生非彈性碰撞，生成具有化學反應活性的活性基團或氧化性物質，可表示為：

b)活性基團與氣態污染物發生反應。

活性基團或氧化性物質氧化煙氣中的SO2生成SO3，可表示為：

生成的SO3和高價態氮氧化物與水反應生成H2SO4和HNO3。

c)硫酸銨和硝酸銨的生成。

生成的H2SO4和HNO3與加入的NH3進行中和反應，分別生成硫酸銨和硝酸銨微粒，荷電后被捕集。此外，還可能有尚未反應的SO2和NH3，SO2與NH3反應生成硫酸銨。反應為：

該工藝能同時脫硫脫硝，具有進一步滿足我國對脫硝要求的潛力；系統簡單，操作方便，過程易于控制，對煙氣成分和煙氣量的變化具有較好的適應性和跟蹤性；副產品為硫銨和硝銨混合肥，對我國目前硫資源缺乏、每年要進口硫磺制造化肥的現狀有一定的吸引力，但在是否存在SO2污染物轉移、脫硫后副產物捕集等問題上有待進一步討論。另外廠耗電力也比較高[8]。

4、填充式電暈法煙氣脫硫技術

填充式電暈法是近幾年發展起來的一項新技術，該方法設備簡單、操作簡便、投資是電子束法的60%，因此成為國際上干法脫硫的研究前沿。填充式電暈法脫硫原理為：在高壓電暈放電的情況下，由于電場的作用，在煙氣中形成大量的非平衡態等離子體。在高能電子的碰撞下，煙氣中的HO2、O2、SO2等氣體分子活化、裂解或電離，產生大量氧化性強的活化基團，如： OH·、HO2 ·、O、O3、O2+、O2*等。電暈電場的存在源源不斷的提供了這些離子的來源。而SO2在其中發生一系列的氣體等離子體化學反應，反應過程相對復雜。總體上是在這些基團的作用下，最終使二氧化硫氧化成三氧化硫【9】。

反應途徑主要如下：

其實驗流程圖如圖1所示。反應原料氣由空氣和二氧化硫混合配置而成，經流量計進入反應器進行處理，在反應器前后各設置一個采樣口，用大氣采樣器同時進行采樣。采樣的樣品用碘量法測定其濃度。

5、荷電干式吸收劑噴射脫硫系統（CDSI）

荷電干式吸收劑噴射脫硫系統（CDSI）是美國最新專利技術，它通過在鍋爐出口煙道噴入干的吸收劑（通常用熟石灰），使吸收劑與煙氣中的SO2 發生反應產生顆粒物質，被后面的除塵設備除去，從而達到脫硫的目的。干式吸收劑噴射是一種傳統技術，但由于存在以下兩個技術問題沒能得到很好的解決，因此效果不明顯，工業應用價值不大。一個技術難題是反應溫度與滯留時間，在通常的鍋爐煙氣溫度（低于200℃）條件下，只能產生慢速亞硫酸鹽化反應，充分反應的時間在4秒以上。而煙氣的流速通常為10～15m/s，這樣就需要在煙氣進入除塵設備之前至少有40～60m的煙道，無論從占地面積還是煙氣溫度下降等方面考慮均是不現實的。另一個技術難題是即使有足夠長的煙道，也很難使吸收劑懸浮在煙氣中與SO2發生反應。因為粒度再小的吸收劑顆粒在進入煙道后也會重新聚集在一起形成較大的顆粒，這樣反應只發生在大顆粒的表面，反應概率大大降低；并且大的吸收劑顆粒會由于自重的原因落到煙氣的底部，對于傳統的干式吸收劑噴射技術來說，這兩個技術難題很難解決，因此脫硫效率低，很難在工業上得到應用[10]。

CDSI系統利用先進技術使這兩個技術難題得到解決，從而使在通常煙氣溫度下的脫硫成為可能。其荷電干式吸收劑噴射系統包括一個吸收劑噴射單元 、一個吸收劑給料系統（進料控制器，料斗裝置）等。吸收劑以高速流過噴射單元產生的高壓靜電暈充電區，使吸收劑得到強大的靜電荷（通常是負電荷）。當吸收劑通過噴射單元的噴管被噴射到煙氣流中時，由于吸收劑顆粒都帶同一符號電荷，因而相互排斥，很快在煙氣中擴散，形成均勻的懸浮狀態，使每個吸收劑粒子的表面都充分暴露在煙氣中，與SO2完全反應機會大大增加，從而提高了脫硫效率，而且吸收劑粒子表面的電暈還大大提高了吸收劑的活性，降低了同SO2完全反應所需的滯留時間，從而有效地提高了SO2的去除效率。工業應用結果表明：當Ca/S比為1.5左右時，系統脫硫效率可達60％～70％。

除提高吸收劑化學反應速率外，荷電干吸收劑噴射系統對小顆粒的粉塵的清除也有幫助，帶電的吸收劑粒子把小顆粒吸附在自己的表面，形成較大顆粒，提高了煙氣中塵粒的平均粒徑，這樣就提高了相應除塵設備對亞微米級顆粒的去除效率。

荷電干式吸收劑噴射脫硫系統的優點為投資小、收效大、脫硫工藝簡單有效、可靠性強；整個裝置占地面積小，不僅可用于新建鍋爐的脫硫，而且更適合對現有鍋爐的技術改造；CDSI是純干法脫硫，不會造成二次污染，反應生成物將與煙塵一起被除塵設備除去后統一運出出廠外。其缺點是對脫硫劑要求太高，一般的石灰難以滿足其使用要求，而其指定的可用石灰則售價過高，限制了其推廣。

6、爐內噴鈣尾部增濕煙氣脫硫技術

爐內噴鈣尾部增濕也作為一種常見的干法脫硫工藝而被廣泛應用。雖然噴鈣尾部增濕脫硫的基本工藝都是將CaCO3粉末噴入爐內，脫硫劑在高溫下迅速分解產生CaO，同時與煙氣中的SO2反應生成CaSO3。由于單純爐內噴鈣脫硫效率往往不高（低于20％～50％），脫硫劑利用率也較低，因此爐內噴鈣還需與尾部增濕配合以提高脫硫效率。該技術已在美國 、日本、加拿大和歐洲國家得到工業應用，是一種具有廣闊發展前景的脫硫技術。目前，典型的爐內噴鈣尾部增濕脫硫技術有美國的爐內噴鈣多級燃燒器（LIMB）技術、芬蘭的爐內噴石灰石及氧化鈣活化反應（LIFAC）技術、奧地利的灰循環活化（ARA）技術等，下面介紹一下LIFAC技術[11]。

LIFAC脫硫技術是由芬蘭的Tampella公司和IVO公司首先開發成功并投入商業應用的該技術是將石灰石于鍋爐的800℃～1150℃部位噴入，起到部分固硫作用，在尾部煙道的適當部位（一般在空氣預熱器與除塵器之間）裝設增濕活化反應器，使爐內未反應的CaO和水反應生成Ca(OH)2，進一步吸收SO2，提高脫硫率。

LIFAC技術是將循環流化床技術引入到煙氣脫硫中來，是其開創性工作，目前該技術脫硫率可達90％以上，這已在德國和奧地利電廠的商業運行中得到實現。

LIFAC技術具有占地小、系統簡單、投資和運行費用相對較、無廢水排放等優點，脫硫率為60％～80％；但該技術需要改動鍋爐，會對鍋爐的運行產生一定影響。我國南京下關電廠和紹興錢清電廠從芬蘭引進的LIFAC脫硫技術和設備目前已投入運行。

7、爐內噴鈣循環流化床反應器煙氣脫硫技術

爐內噴鈣循環流化床反應器脫硫技術是由德國Sim-mering Graz Pauker/Lurgi GmbH公司開發的。該技術的基本原理是：在鍋爐爐膛適當部位噴入石灰石，起到部分固硫作用，在尾部煙道電除塵器前裝設循環流化床反應器，爐內未反應的CaO隨著飛灰輸送到循環流化床反應器內，在循環硫化床反應器中大顆粒CaO被其中湍流破碎，為SO2反應提供更大的表面積，從而提高了整個系統的脫硫率[12]。

該技術將循環流化床技術引入到煙氣脫硫中來，是其開創性工作，目前該技術脫硫率可達90％以上，這已在德國和奧地利電廠的商業運行中得到證實。在此基礎上，美國EEC(Enviromental Elements Corporation)和德國Lurgi公司進一步合作開發了一種新型煙氣的脫硫裝置。在該工藝中粉狀的Ca(OH)2和水分別被噴入循環流化床反應器內，以此代替了爐內噴鈣。在循環流化床反應器內，吸收劑被增濕活化，并且能充分的循環利用，而大顆粒吸收劑被其余粒子碰撞破碎，為脫硫反應提供更大反應表面積。

本工藝流程的脫硫效率可達95％以上，造價較低，運行費用相對不高，是一種較有前途的脫硫工藝。

8、干式循環流化床煙氣脫硫技術

干式循環流化床煙氣脫硫技術是20世紀80年代后期發展起來的一種新的干法煙氣脫硫技術，該技術具有投資少、占地小、結構簡單、易于操作，兼有高效除塵和煙氣凈化功能，運行費用低等優點。因而，國家電站燃燒工程技術研究中心和清華大學煤的清潔燃燒技術國家重點實驗室分別對該技術的反應機理、反應過程的數學模型等進行了理論和實驗研究。其工藝流程如圖3示，從煤粉燃燒裝置產生的實際煙氣通過引風機進入反應器，再經過旋風除塵器，最后通過引風機從煙囪排出。脫硫劑為從回轉窯生產的高品質石灰粉，用螺旋給粉機按給定的鈣硫比連續加入。旋風除塵器除下的一部分脫硫灰經循環灰斗和螺旋給灰機進入反應器中再循環。在文丘里管中有噴水霧化裝置，通過調節水量來控制反應器內溫度[13]。

干式循環流化床煙氣脫硫技術在煙氣中SO2濃度較低的情況下尤其適用。它具備以下特點:

(1)鍋爐飛灰作為循環物料，反應器內固體顆粒濃度均勻，固體內循環強烈，氣固混合、接觸良好，氣固間傳熱、傳質十分理想。

(2) 反應塔中由于顆粒的水分蒸發與水分吸附、固體顆粒之間的強烈接觸摩擦，造成氣 、固、液三相之間極大的反應活性和反應表面積，對于煙氣SO2的去除有非常理想的效果 。

(3) 固體物料被反應器外的高效旋風分離器和除塵器收集，再回送至反應塔，使脫除劑 反復循環，在反應器內的停留時間延長，從而提高了脫除劑的利用率，降低了運行成本。

(4) 通過向反應器內噴水，使煙氣溫度降至接近水蒸汽分壓下的飽和溫度，提高脫硫效率。

(5) 反應器不易腐蝕、磨損。

(6) 系統中的粉煤灰對脫硫反應有催化作用。

該技術已經在國家電站燃燒工程技術研究中心和清華大學煤的清潔燃燒技術國家重點實驗室分別建立了煙氣循環流化床脫硫熱態試驗裝置，為干式循環流化床煙氣脫硫技術開發提供了新的理論依據與基礎數據。并且2000年底，該項技術已成功應用于清華大學試驗電廠的煙氣脫硫工程[14]。

目前對現有的機組進行煙氣脫硫技術改造方面投入了大量的精力，正在多個領域展開研究工作，其中在干法煙氣脫硫方面研究較多的是循環流化床煙氣脫硫技術及電子射線輻射法煙氣脫硫技術，電暈法煙氣脫硫技術目前研究的也較多。煙道氣脫硫技術最顯著改造之一是吸收器規格的增大，采用單個吸收器，據報道安裝一臺脫硫裝置可服務于兩臺大型鍋爐的煙氣脫硫裝置，以這種方式增大設備規格，大大降低了投資成本。研究與開發出一種新的煙氣脫硫裝置是煙氣脫硫技術的發展趨勢之一。其研發方向為SO2脫硫率高、可靠性強、輔助耗電低、采用單個吸收器、副產品可售或可利用，為保障這些技術要求，應該在脫硫技術的工藝、設備和材料方面進行進一步研究。

本文在資料的搜集和寫作等各方面承蒙宋長友老師的悉心指導和各方面的幫助，使本論文能夠順利的完成，在此表示衷心的感謝，對魏利擯、羅勝鐵等老師在資料的搜集過程中給予的幫助表示感謝，對同組的崔月、徐倩、劉立宅在資料搜集過程中的密切配合表示感謝。

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[11]馬廣大等.大氣污染控制工程，第一版.北京.中國環境科學出版社.1985

篇（7）

1、爐排爐型焚燒爐

機械爐排爐技術作為世界主流的垃圾焚燒爐技術，技術成熟、可靠，其應用前景廣闊，發展空間較大。這種焚燒爐因為具有對垃圾的 預處理要求不高，對垃圾熱值適應范圍廣，運行及維護簡便等優點，是目前在處理城市垃圾中使用最為廣泛的焚燒爐。該類型焚燒爐型式很多，主要有固定爐排（主要是小型焚燒爐）、鏈條爐排、滾動爐排、傾斜順推往復爐排、傾斜逆推往復爐排等。

為使垃圾燃燒過程穩定，爐排型焚燒關鍵是爐排。爐排的布置、尺寸、形狀隨著垃圾水分、熱值的差異以及生產廠商的不同而不同，爐排有水平布置，也有呈傾斜 15°～26°布置，爐排設計分為預熱段、燃燒段、燃燼段，段與段之間可以有垂直落差，也可沒有落差。垃圾在爐排上著火，熱量不僅來自上方的輻射和煙氣的對流，還來自垃圾層內部。在爐排上已著火的垃圾在爐排的特殊作用下，使垃圾層強烈地翻動和攪動，引起垃圾底部開始著火，連續的翻動和攪動使垃圾層松動，透氣性加強，有助于垃圾的著火和燃燒。爐拱設計要考慮煙氣流有利于熱煙氣對新入垃圾的熱輻射預熱干燥和燃燼區垃圾的燃燼。配風設計要確保空氣在爐排上垃圾層分布均勻，并合理使用一、二次風。

對于成分復雜的垃圾，爐溫太高時，物料熔融結塊，爐排、爐壁 易燒壞，同時產生過多的氧化氮；爐溫太低時，煙氣滯留時間過短， 產生不完全燃燒，對人體有嚴重危害的二惡英難以完全分解。因此， 爐膛出口溫度應保證不低于 850℃，煙氣滯留時間不低于2s。

機械爐排爐的技術特點如下：

（1）由于鼓風壓力小，風機裝機容量小，動力消耗小。

（2）由于煙氣粉塵量相對其他型式焚燒爐而言較小，除塵器的負 荷和運行成本相對降低。

（3）主要燃料為生活垃圾。點火及輔助燃料為油，不摻燒煤。

（4）進爐垃圾不需預處理。

（5）焚燒爐內垃圾為穩定燃燒，燃燒較為完全，爐渣熱酌減率較低。

（6）設備年運行時間可達8000h以上；

（7）垃圾需要連續焚燒，不宜經常起爐和停爐。

由于垃圾焚燒技術較復雜、技術含量高，我國目前的大型機械爐排爐焚燒廠建設主要依靠引進國外先進焚燒爐，北京、上海、天津、重慶、廣州、深圳等大中城市均主要采用引進國外先進爐排爐焚燒技術。部分中等城市開始應用國產機械爐排爐，如浙江溫州、福建晉江等，但是處理規模一般在400t/d以下。

2、流化床焚燒爐

流化床焚燒爐不設運動爐體和爐排。流化床底設空氣分布板，使 用石英砂作為熱載體。垃圾均勻定量地加入到 700℃～750℃的砂子流 態化床中，進行熱解氣化和部分燃燒隨后被燃燼，不燃物和焚燒殘渣 隨砂子一起通過爐底的排渣口進入篩分機分離出大顆粒不燃物排出爐 外。中等顆粒的渣和石英砂，通過提升機送入爐內循環使用。

流化床垃圾焚燒爐優點：

（1）流化床適用性廣，生活垃圾、污水廠污泥、煉油廠的渣油與焦油、低品位煤、林產工業廢物、農業廢棄物等都可用流化床焚燒技 術處理。

（2）從燃燒理論上講，流化床可使可燃垃圾與空氣充分接觸，所以不僅燃燒速度快，而且燃燒完全，即灼減率小（＜2%）。

（3）過剩空氣系數低，并采用分級送風，減少NOx的生成量。

（4）流化床內無轉動的機械設備，故制造簡單，造價較低。

流化床垃圾焚燒爐不足之處：

（1）為了保證入爐垃圾的充分流化，對入爐垃圾的尺寸要求較為嚴格，要求垃圾在入爐前進行一系列篩選及粉碎等處理，使其顆粒尺寸均勻化，一般破碎至15cm以下，易造成惡劣的工作環境。同時較多的輔機故障率高，動力消耗大。

（2）空氣鼓入壓力高，焚燒爐本體阻力大，動力消耗相對較高。

（3）流態化焚燒導致煙氣粉塵含量高，煙氣凈化系統負荷增大，除塵的費用隨之提高。

（4）需要摻加燃煤輔助燃燒。但根據國家有關政策，對摻煤部分的發電量不享受電價優惠。在目前煤價較高的情況下，摻煤影響企業的經濟效益。同時，國家要求關停小火電的現行政策對流化床焚燒爐不支持。

（5）由于砂體不斷翻動，對耐火內襯磨損大；同時，煙氣流速高，對焚燒爐的沖刷和磨損嚴重。因此，焚燒爐運行可靠性相對較低，廠家保證年運行小時數7200小時，實際運行小時數一般低于7000h。

3、回轉窯焚燒爐

回轉窯焚燒爐技術的燃燒設備主要是一個緩慢旋轉的回轉窯，其內壁可采用耐火磚砌筑，也可采用管式水冷壁，用以保護滾筒。回轉窯直徑為4～6m，長度約10～20m，可根據垃圾的焚燒量確定。它是通過爐本體滾筒連續、緩慢轉動，利用內壁耐高溫抄板將垃圾由筒體下部在筒體滾動時帶到筒體上部，然后靠垃圾自重落下。由于垃圾在筒內翻滾，可與空氣得到充分接觸，經過著火、燃燒和燃燼三個階段進行較完全的燃燒。垃圾由滾筒的一端送入，熱煙氣對其進行干燥，在達到著火溫度后燃燒，隨著筒體滾動，垃圾得到翻滾并下滑，一直到筒體出口排出灰渣。當垃圾含水量過大時，可在筒體尾部增加一級爐排，用來滿足燃燼，滾筒中排出的煙氣，進入一個垂直的燃燼室（二燃室）。燃燼室內送入二次風，煙氣中的可燃成分可在此得到充分燃燒。燃燼室溫度一般為1000～1200℃。回轉窯式垃圾燃燒裝置設備費用低，廠用電耗與其他燃燒方式相比也較少，但焚燒低熱值、高水分的垃圾時有一定的難度。

回轉窯焚燒爐對垃圾成份適應性強，廣泛應用于銷毀工業廢物和焚燒復雜的干、濕混合垃圾，如污泥等。物料由回轉窯筒體一端送入，隨著筒體的轉動，物料在筒體內翻動前進、燃燒，直到燃燼成灰渣從筒體另一端落出，掉進灰斗。筒體軸線與水平面成一定傾角，以保證物料向前運動。

回轉式焚燒爐既有爐排爐直接處理垃圾（不需預處理）和流化床焚燒爐物料與空氣充分接觸完全燃燒的優點，又避免了爐排爐的爐排需經常更換造成維護費用較高的缺點，但回轉爐處理量小。

4、垃圾熱解氣化焚燒爐（CAO）

垃圾熱解氣化焚燒爐（Controlled Air Oxidation 可控空氣氧化技術，簡稱CAO技術），是一種控制空氣燃燒技術。CAO系統可分為加熱干燥、熱解氣化、殘碳燃燒、可燃氣燃燒等4個區域。CAO第1燃燒室中，通入少量空氣，在一定溫度下，垃圾長時間停留，部分氣化，部分分解，部分燃燒。灰渣和不能熱分解的物體（如金屬、玻璃等）經過自動清灰系統排出爐外。產生的可燃煙氣進入上部的第2燃燒室，再配以空氣，在超過1000℃的高溫下經過2s的充分燃燒后排出。這些高溫氣體可以引入余熱鍋爐回收熱量，之后采用NaOH 堿液凈化，達標排放。

該爐型主要優點：

設備結構簡單，維護較容易，動力消耗低；廠房高度低；熱解法煙氣中NOx含量相對較低。

該法不足之處主要為：

CAO燃燒系統在一定程度上解決了城市垃圾的處理問題，垃圾不用分選就可以充分地分解和燃燒，但對于水分超過40%的垃圾，在不投油助燃時則不能穩定燃燒。設備處理能力較小，單臺處理能力一般為150t/d以下；廠房占地面積大；熱量回收率低，焚燒后爐渣灼減率較高。熱解爐不能適應高水份、低熱值垃圾的處置，因此在我國廣泛應用垃圾熱解氣化焚燒爐技術還有一定困難。

篇（8）

一、20__年主要工作回顧

市場開發成效顯著，夯實公司發展基礎。一年來，我們把市場開發作為全年工作的重點，鞏固與五大發電公司、東方電氣等的合作關系，全面進軍國內外電建市場，不斷拓展發展領域。全年共簽訂發電集團電廠2330mw機組、甘肅發電廠2600mw＃2機組、東方k廠2600mw機組、戶縣二電廠吹管技術服務、s廠運行手冊編制、大唐韓城第二發電有限責任公司升壓站改造、電廠2300mw機組工程2機組調試、國電電廠2600mw機組擴建、華能電廠1600mw機組擴建工程等調試合同9份。

在建工程順利推進，品牌形象不斷提升。現場員工以實際行動踐行“品質成就未來”企業核心理念，做到服務理念追求真誠，服務內容追求規范，服務形象追求品牌，服務品質追求一流，全力打造電建調試的服務品牌。新疆市項目部針對該工程是循環流化床機組，設計變更多，新技術應用多，新疆冬季嚴寒大風施工難度大等特點，克服重重困難，以調試促安裝、土建，理順各階段應具備條件，積極參與到設備單體調試當中去，以優質服務贏得了總包方的認可。神華神東電力發電廠2300mw機組工程是地區最大容量的循環流化床機組，同時也是哈爾濱鍋爐廠首臺自主知識產權鍋爐，這臺機組的調試結果關系著調試公司將來在神東電力的市場，他們堅持“今天的現場就是明天的市場”理念，在項目經理王俊洋的帶領下，深入現場研究和分析每一個技術難題，認真消缺，確保按期移交生產投入營運。彬長礦區煤矸石資源綜合利用2200mw發電工程，是東鍋廠首臺自主開發的200mw循環流化床鍋爐，技術難度大，現場條件復雜，項目經理郭萌帶領現場員工，在循環流化床機組甩負荷試驗中實現了新突破，為調試公司在循環流化床調試方面積累了寶貴的經驗。印尼南望電廠（2300mw）機組得到了印尼國家電力公司pln及相關單位的充分肯定、蘇娜拉亞電廠首次進行了海水淡化制水。陜北潔能（潔凈煤）電廠機組是陜西省最大的焦爐煤氣發電項目，調試公司在焦爐煤氣發電調試中實現新突破。截止目前，陜西蒲城發電廠技改工程（2330mw）1號機組、陜西彬長礦區煤矸石資源綜合利用（2200mw）機組、神華神東電力發電廠2300mw循環流化床機組、神華新疆2300mw煤矸石熱電廠、國電大武口熱電有限公司2330mw機組1號機組、青銅峽鋁業自備電廠2330mw機組1號機組、發電集團熱電廠2330mw熱電聯產、中水集團發電有限責任公司一期（2660mw）工程2機組調試、神木潔能電廠250mw調試工程等9項工程，機組均通過了有關部門168（72+24）小時滿負荷試運后的質量檢驗工作，已順利移交生產投入營運。印尼南望電廠（2300mw）燃煤發電機組調試工程、印尼蘇娜拉亞（1600mw）燃煤發電機組調試工程、國電第二發電廠（2600mw）機組調試工程、balco（4330mw）機組調試工程等4項工程順利推進，受到中外業主的高度評價。涌現出了李琳、陳念重、王俊洋、張波等一批“忠誠企業、服務業主、奉獻精品、贏得市場”先進典型，使“電建”調試品牌的影響力不斷得到提升。

以“依法治企年”活動為契機，不斷提高經營管理水平。結合“依法治企年”活動和“小金庫”專項治理工作，嚴格按照“三標一體”管理體系的要求，不斷提高公司標準化管理水平。認真梳理完善相關管理和控制制度，對公司原有各項規章制度進行逐一審核、修訂、增加或刪改，使制度更合理、更具有操作性，并統一編輯裝訂成冊，形成公司規章制度體系。同時自查公司存在的管理漏洞和經營風險，提高公司依法治企水平。制定了調試公司三年規劃，為公司長遠發展指明方向。參與編寫了火電標準化建設委員會的《達標投產規程》和《火電建設質量管理規程》，編輯《調試手冊》，修改完善各個機組調試大綱、制定收資調研控制程序，初步建立循環流化床、海水淡化、電網安評、脫硝技術、水電調試和節能環保等調試規范，加強對工程項目的規范化和調試過程的標準化管理。開展“讓業主滿意”勞動競賽和“青年文明號”活動，以活動促進公司管理水平不提高。今年先后有4篇論文在《電力建設》和《清洗世界》發表，有10篇論文獲得省公司系統優秀論文，員工的專業技術水平不斷提高，公司的影響力也不斷擴大。

堅持以人為本，關心員工

生活。一年來，我們一直把服務重點放在一線，堅持以“一線為重點、立足一線、服務一線”的理念。堅持黨建帶團建、促工建，特別是今年工作任務重，員工在現場工作時間長，環境差的情況下，我們更加注重關心員工生活，多為員工辦實事、辦好事。先后到工程現場對員工進行慰問，對員工及家屬的喜、病、喪事宜及時組織慰問、探視。加大小家建設力度，春節期間，印尼南望項目部，組織現場員工貼對聯、放鞭炮，舉行籃球比賽。組織員工為青海玉樹地震災區踴躍捐款。開展“導師帶頭”和青年突擊隊活動，在海水淡化、循環流化床等新技術方面為公司培養專業人才，使生力軍隊伍不斷得到壯大。通過開展形式多樣的活動，營造了和諧、團結、向上的良好氛圍。

重視員工思想教育，努力建設一支高素質的員工隊伍。結合公司現場工程點多，人員分散的特點，以調試公司qq群、郵箱等網絡平臺為載體，學習文件，介紹工程情況，布置工作，組織開展網絡交流與討論，統一員工的思想和行動。針對全年工作特點，教育員工樹立大局意識，在集體利益與個人利益發生沖突時能“舍小家，為大家”。盧正陽、李琳、王俊洋、張潤軍等同志雖然是所領導，但他們分別兼任項目經理，他們敢于負責，勇挑重擔，身先士卒，一直堅持戰斗在調試現場第一線，以實際行動為員工當好表率。王俊洋同志的雙胞胎兒子，春節前都生病住院，時值電廠調試正處在緊張階段，妻子一人毫無怨言地承擔起照顧兩個孩子的義務，以實際行動支持他的工作，默默地為小家做出奉獻。他始終堅守在工程一線，沒有向組織提出任何要求。國慶節期間，張波同志不滿2歲的孩子得肺炎住進了醫院，而他卻在熱電廠鍋爐點火吹管中緊張工作著，直到現場吹管合格后，才連夜坐火車趕回家照顧孩子。劉曉鵬同志孩子患病住院，他讓父母和岳父母幫忙陪伴，堅持在現場準備相關資料，全身心投入到調試工作中，孩子快出院才趕回西安。一些同志新婚燕爾不要說渡蜜月，連蜜周都沒有渡完就又趕赴現場。調試公司正是因為有這樣一支忠誠企業，默默奉獻的員工隊伍，使調試公司從一個輝煌走向又一個輝煌，這里浸透了大家無數的汗水和心血。

二、存在的主要問題和不足

1、主營業務單一，拓展新的業務領域迫在眉睫。雖然在調試方面我們占有絕對的優勢，今年在循環流化床及焦爐煤氣發電等項目上有所突破，但隨著業主要求越來越高，在調試招標方面多為綜合招標，既包括調試又含有性能試驗及特殊試驗，在性能試驗及特殊試驗方面我們還存在一定的不足，拓展新的業務領域迫在眉睫。

2、人員素質、技術水平、技術裝備有待進一步提高。

由于電力施工企業工作條件艱苦，收入待遇較低，不僅人才引進比較困難，而且能力強、業務精的骨干跳槽，造成技術人才和高級管理人員嚴重短缺。近年來，我所新進人員較多，這些同志缺乏現場調試實踐經驗，特別是能夠獨當一面的專業骨干相對偏少，人員素質還不能滿足工作需要，也制約了市場的開發力度，對于公司長遠發展有一定的影響。但如新進人員太多又會影響到調試淡季人員窩工現像，所以配備合理的調試人員數量是一個及待解決的問題。隨著我國經濟的不斷發展，電力高端技術不斷涌現，機組裝機容量、技術參數不斷提高，需要儀器設備也不斷更新，目前我所的技術裝備還不能全面滿足調試需求。特別是在拓寬調試范圍上，我們要向性能試驗和特殊試驗方向發展，但這方面需要大量試驗儀器設備，我所目前還是空白。另外配備性能試驗及特殊試驗的儀器設備需要大量資金，資金來源的問題也要提到議事日程上。

三、對形勢和問題分析

20__年我公司調試工作雖然很重，但面臨最大的困難仍舊是調試市場競爭加劇，公司在調試的主導地位受到沖擊。由于目前國家節能減排工作重點和加大投資風電、核電及其他類型電力工程，火電市場相對萎縮，另外電力調試市場競爭越來越激烈，調試隊伍增多并在不規范的電建市場中無序競爭，一路拼殺下來，拼舊了設備，拼走了人才，幾乎拼光了老本，拼的電建兄弟猶如戰場上的仇敵，公司在調試的主導地位受到沖擊，這些問題使隊伍穩定和可持續發展受到了嚴峻的挑戰，使我們壓力巨大。

四、20__年的工作打算

工作思路：堅持“一個中心”：以確保調試公司穩定發展為中心；實現“兩個提高”：即提高工程項目調試管理水平，實現無形資產升值；提高抗擊市場風險的能力，繼續拓展新的調試領域。

重點工作：20__年調試公司各項工作依然很重，面臨的困難和市場壓力更大，又是九個工程同時上馬，十幾臺300mw以上的機組要求投產，我們要保證明年重點工程按期按質竣工。對此我們既要認清形勢，增強危機感、緊迫感，又要堅定信心，提高工作能力和管理水平，強化安全管理，確保調試質量和安全處于受控狀態，切實做好調試工作，努力保持調試公司經營業績和基礎管理工作持續穩定發展。

1、抓好在建工程。由于電力調試單位內部惡性競爭，經常導致低價中標，我們要以質量求生存。從調試質量、服務態度及人力資源配置各方面均要確保做好調試工作。要對調試質量、服務質量以及調試的深度和廣度上進行總結，保證新項目在實施過程中進展順利。只有這樣，才能使調試水平更高，效益好大，后勁更足。要加大對技術裝備的配置，特別是配置高精尖的測量設備，以滿足調試的需要。

明年工程主要有：印尼南望電廠（2300mw）燃煤發電工程和蘇娜拉亞（1600mw）燃煤發電工程、balco（4330mw）燃煤發電工程、國電第二發電廠（2600mw）燃煤發電工程、中國水電建設集團公司發電有限責任公司一期（2660mw）工程2機組調試、陜西榆橫電廠（2600mw）燃煤發電工程、新疆哈密大南湖電廠（2300mw）燃煤發電工程、華能陜西發電有限公司電廠（2660mw）調試工程2號機組調試、華電新疆發電有限公司昌吉熱電廠（2330mw）熱電聯產工程2號機組調試等9項工程要按照達標投產、創優質工程要求按質按期完成。

2、增強“三種”意識。要以轉變觀念為先導，增強市場意識、服務意識、質量意識，按照市場經濟規律和企業自身的特點，打造企業自身的核心競爭力，以靈活的方式和手段，拓寬業務范圍。立足調試行業，尋求多元化發展，突出主營業務奮發拓展市場，既要做強主營核心業務，又要多元化經營，力爭在與調試相關或相鄰的業務范圍和領域，特別是性能試驗、調試監理、電廠技術改造及生產技術服務等方面有所突破。“多條退”走路，既要做強做大國內市場，又要積極拓展國外市場，使企業發展得越來越好，越來越強。加強經營管理，繼續擴大對外影響力。

篇（9）

中圖分類號：TK05 文獻標識碼：A 文章編號：

Abstract: In this paper, three links in the general form of the fluid equation of state. Examples are given by the transformation of power plant piping little experience for pipeline renovation, construction convenience.

Keywords: Power plant; Euler equations; energy saving;

電廠生產工藝中需要多種多樣的泵與風機和大量的水、風管道。如何合理的分配風、水管道，和選擇合適的泵與風機，是電廠建設中的一個重要環節。而多數論文所研究的是同一管道的流體狀態方程[1]。本文根據流體力學原理，利用歐拉方程，給出了不同壓力、流量管道間的聯通性規律，并給出了如何利用此規律，通過三通對電廠流體管道進行合理優化，使電廠中泵與風機的使用效率更高、效果更明顯。為電廠節能改造做了一定的理論鋪墊和實踐經驗。

1、電廠管道

在電廠建設和生產中，涉及大量的管道。這其中，主要是風煙管道和汽水管道。而這些管道設計是否合理，是關系到整個電廠運行經濟性的重要因素[1,2]。針對電廠管道中流體運行情況，很多學者做了大量的研究[3,4]，也利用現代計算機技術做了大量的模擬和數值計算[5,6,7]。而絕大多數研究都建立在理想氣體的歐拉方程基礎之上[8,9]。為了方便起見，本文先從理想氣體的歐拉方程討論。

2、理想氣體的歐拉方程[9]

如圖1所示，對于微元體，利用理想流體歐拉運動微分方程，應有：

（1）

對于恒定流：

，

一元流動：

；；

圖 1 一元流體微元體

其中p為靜壓，S為S方向質量力，對于水平管道或空氣，S=0，則有：

（2）

或：

（3）

稱為歐拉運動微分方程。

3、三通風管中的運動方程

圖 2 三通示意圖

如圖2，三通的入口為D，出口為A、B。設氣體在三通中等溫穩定流動，

則：

（4）

將（4）代入（3）后積分，得：

（5）

即：

（6）

（7）

又，

（8）

（9）

所以：

（10）

或：

（11）

則：

（12）

又因為：全壓=靜壓+動壓[10]，即：

（13）

其中：

表示全壓；

表示靜壓；

表示動壓；

（14）

即：

（15）

或：

（16）

為大氣壓，為下的流量。

將（15）代入（12），得：

（17）

又根據質量守恒定律，

得：

（18）

其中：為大氣壓。

下面舉兩個例子加以說明。

例1，若某鍋爐某一次風管（冷風T=300K，=101325Pa）上全壓13675Pa（表壓），流量8×104Nm³/h，一次風管道截面1.6平方米。可否從此管道上抽取全壓14675Pa（表壓），流量2000Nm³/h的返料風？若此管道截面為0.7平方米是否可取得？

當風管截面為1.6平方米時，根據（16），及，可得一次風管中風速為12.89m/s。

令返料風流速為，根據條件及（16），設管道截面為1.6平方米時：

如圖3，所示與p=116000Pa沒有交點。

即在截面積為1.6平方米一次風管道上無法取得全壓為116000Pa的返料風。

若管道截面為0.7平方米時，令：

如圖3中，有：

（Pa）

圖 3 f1、f2函數曲線圖

又由（18），得：

即可如圖4所示，在一次風管截面迎風插入面積為0.017㎡通風管，此時三通的入口D0為0.7㎡，返料風入口D1為0.017㎡，一次風入口為0.683㎡。穩定流動時三通入口風全壓13335Pa（表壓），風量為82000Nm³/h。

圖 4 返料風三通

4、三通水管中的運動方程

仍如圖2，設三通為水平放置，水流在三通中等容流動， =const。代入（3）積分，得：

（19）

則：

（20）

（21）

又由（8）、（9），得：

（22）

即不考慮重力勢能的伯努利方程。

又由（13）及：

（23）

得：

（24）

代入（22），得：

（25）

即：

（26）

即，在水管中，三叉兩個出口的全壓相等，靜壓滿足式（22），且：

（27）

例2，某汽機凝汽器進口循環冷卻水管靜壓力0.16MPa，循環水管道直徑600mm，水量2000m³/h，不考慮節流損失，上直接取出流量60m³/h的冷油器冷卻水，不考慮高度差，冷油器冷去水管截面總和0.03㎡，問此時冷油器內冷卻水的靜壓多少？

由條件及（22）、（24），可得：

=0.161MPa

=0.162MPa

5、總結

本文給出了三通中流體壓力和速度的一般形式。并通過舉例給出了電廠管道改造中的一點經驗。

氣體在三通中流動，出口流體狀態滿足如下方程：

液體在三通中的流動，出口流體狀態方程滿足：

并且從文中例子可以看出，適當改變三通形狀和大小，可以從同一管道上引出不同壓力的流體。并且從例（1）可以看出，在某些特定環境，通過合理運用氣體在三通中的流動方程，配置合適的三通，可以省去循環流化床鍋爐的配套返料增壓風機，這不但在工程建設階段省去了相應增壓風機及其配套電器和控制系統等的成本，并且在運行中節省了相應的運行和維護成本。對工程建設有一定的指導意義。

參考文獻

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篇（10）

中圖分類號：TK229     文獻標識碼：A      文章編號：1006-8937（2015）36-0073-02 

隨著各種鍋爐設計技術的不斷提高，我國目前研發出了緊湊型CFB鍋爐，利用低溫燃燒的技術，通過一次風和二次風的作用，使料層保持流化狀態，同時增加風后，鍋爐內燃燒室的氧氣更加充足，使各種燃料在流化風的作用下能夠充足燃燒，保證燃燒充分，從而減少了有毒氣體的排放[1]。對于一些顆粒較大無法充分燃燒的燃料能夠通過返料裝置，在此進入燃燒室將燃料再次燃燒，保證了燃料的有效燃燒率和再次回收利用。同時，鍋爐在燃燒過程中產生的大量灰層，能夠在除塵裝置中得到處理，不會將灰層釋放到空氣中。本文旨在探討緊湊型CFB鍋爐調試運行中存在的問題及解決措施，為我國CFB鍋爐的調試運行提供參考意見。 

1  CFB鍋爐的設計特點 

 緊湊型CFB鍋爐主要包括自然循環、單爐膛以及單汽包等幾部分構成，在鍋爐中，自然循環是整個鍋爐結構的技術重點和難點部分，一般采用210 MW的換熱器，通過配風將灰分配室的循環灰分流至高溫回灰管和布置有受熱面的換流床中，前者可以將循環灰在高溫作用下返回到鍋爐的爐膛中，后者可以通過熱交換使循環灰進入低溫回料室進行處理，左后返回到爐膛，但是只有經過熱交換后的低溫灰才能返回[2]。在CFB鍋爐中，一般鍋爐的爐膛通常采用的水冷壁管為B60X6.5的規格，保證了鍋爐的后墻與爐膛內可以垂直布置屏式過熱器，一般將布風板置于爐底，裝上空塔流設計器和回流式風帽后，能夠將大顆粒的燃料在流化狀態下，利用高溫再次燃燒，床溫一般為896 ℃，空塔流速一般為4.3 m/s。鍋爐中的換熱器，是整個鍋爐的重要組成部分，一般分為3級，每一級的作用各不相同，能夠將鍋爐內的煙和熱量逐層處理，減少廢物直接排放于空氣中。 

除了以上裝置，鍋爐中還要裝有省媒裝置，可以通過過了內的滾筒式冷渣器，保證每個煤燃料能夠節約燃燒，避免資源的浪費。CFGB的設計，如圖1所示。 

2  CFB鍋爐調試運行中存在的問題 

2.1  旋風分離器故障 

鍋爐中的旋風分離器即J閥，旋風分離器故障是在我國生產的CFB鍋爐中才會出現的，一般當分離器中的回料不連續時，就會出現分離器的入口靜壓波動大。此時鍋爐的外循環就會遭到破壞，而床溫以及床壓的大幅度改變也會使鍋爐的空頂器被損壞，使鍋爐分離器尾部的煙再次發生燃燒，同時受熱面積灰灰不斷增多[3]。 

2.2  鍋爐的澆注料和磨損脫離問題 

CFB鍋爐的澆注料和磨損脫離容易減少鍋爐的壽命，一般容易在鍋爐的水冷壁與密相區澆注料結合的區域才會發生脫落和磨損，在密相區澆注料與水平的煙道的部分管道也會出現一部分脫落，但是不是很明顯。這些脫落通常會在鍋爐進行冷態點火的初期階段，當使用的澆注料被修復后再次與其他澆注料結合就會降低材料的結合效果，這樣就會使鍋爐的使用壽命大大降低，而且不利于鍋爐的正常運行。 

2.3  冷渣器的問題 

鍋爐中冷渣器的主要作用是對鍋爐內的灰渣進行回收和處理，通常冷渣器出現故障的原因是灰渣堵塞了排渣管，選擇室結焦不利于灰渣的排除，這些故障在我國采用三分倉式的冷渣器后，雖然得到了很大的改善，但是依然會使每個分倉都遭到堵塞而出現故障，灰渣在三分倉室的流動過程為通過第一分倉室將灰渣輸送到第二、三分倉室，逐級排渣，達到排渣的效果。 

2.4  給煤系統的問題 

給煤系統使整個鍋爐正常燃燒的關鍵所在，主要故障表現在系統跳閘、給煤機的銷子出現斷裂、給料閥遭到堵塞無法啟動，過多的煤貼附于煤倉中以及給煤的鏈條出現斷裂或爬坡情況，這些問題導致鍋爐沒有供應的沒出現故障[4]。 

2.5  鍋爐運行中的膨脹 

鍋爐運行中最嚴重的問題為鍋爐膨脹，這一問題與鍋爐使用時間過長或使用不當造成。鍋爐在使用過程中，不斷地啟動、停止操作，很容易造成鍋爐內外部材質因熱脹冷縮而變得膨脹或破裂，直接影響到鍋爐的使用壽命。 

3  解決措施 

3.1  旋風分離器與冷渣器故障處理 

在鍋爐使用過程中要嚴格監測旋風分離器的回料情況，發現異常，要及時處理，避免因鍋爐運行時負荷過重，影響鍋爐的正常運行。在分離器的尾端發現有灰渣堆積時要將會吹出，對于堵塞嚴重的可以直接將灰放出，減輕鍋爐的負壓。降低冷渣器中的風速，避免因風速過快使燃料損耗嚴重，使分離器中的各種物料比例適中，促進燃料的充分燃燒。必要時可以通過修改鍋爐的參數，保證旋風分離器的正常循環[5]。 

同時，在調試運行時，要能夠調整成最適宜的參數、風量和風速，保證旋風分離器運行達到最優狀態，此后不可再隨意更改分離器參數，以免影響運行。對于冷渣器的故障采用燃燒質量好的燃料即可避免故障出現。 

3.2  鍋爐的澆注料和磨損脫離問題處理 

由于鍋爐內的材料對溫度的耐受性、材料自身的磨損性以及價格等方面各有不同，這就會出現各種CBF鍋爐的澆注料和磨損脫落的程度有所不同。在選擇鍋爐前，應根據鍋爐的需要，選擇合適的材質進行設計，可以在鍋爐表面做一些特殊的防脫落處理，同時注意觀察鍋爐容易出現磨損的部位。對于出現磨損的區域可以采用防磨襯墊進行預防，避免因磨損過度對鍋爐造成影響。　在鍋爐內的燃燒溫度控制方面，應請相關的技術人員對鍋爐進行評估。通過評估結果為鍋爐設計出合理的參數，使鍋爐受到最小程度的穩定損害而造成磨損。采用耐磨性高、耐溫性能好能干對熱脹冷縮具有很好對抗作用的材料，在材料的澆注方面，要根據技術需要輕專業人員進行操作。對于易脫落的鍋爐，在進行檢修之前，必須將鍋爐表面原因的材料去掉，再澆注新的材料，避免因舊的材料在內部對新材料造成影響，澆注完成后將表面材料烘干后方可投入使用。 

3.4  給煤系統的問題 

在給煤系統中，首先要處理濕煤的問題，因為濕煤的燃燒效果不佳，所以可以采用干煤設施，使濕煤進行烘干后，在投入到燃燒室中。在碎煤機中設置小煤吸附裝置，可以將粉碎后的小煤先吸附后，再將大煤投入燃燒，避免因小煤燃燒造成貼煤情況的發生。 

另外，在給煤的過程中，要根據實際的生產需要將給煤參數設置合理的頻率，既要保證給煤的連續性，又要保證給煤的均勻性，避免煤燃料的浪費。 

3.5  鍋爐運行中膨脹問題的處理 

鍋爐的膨脹問題可以通過將膨脹節更換為金屬的，在回料系統和床下水冷風室容易發生膨脹，在這些膨脹節可以先進性更換。同時，要對鍋爐定時進性檢修，對出現問題的膨脹節要及時進行處理，避免因長期膨脹導致鍋爐的運行出現問題。在設計鍋爐時，應考慮到膨脹問題，并設計出補償措施，能夠避免非金屬膨脹節出現損壞。 

4  結  語 

緊湊型CFB鍋爐調試運行中存在很多的問題，因此在鍋爐設計時要優先考慮各種可能出現的問題，并提供補償方案，在鍋爐的燃料燃燒，自燃循環以及灰渣處理等方面要設計出合理的各項參數，使燃料能夠得到充分的燃燒，進行優化設計。 

另外，在燃料選擇時，要選擇燃燒效果好，降低無效燃燒率，提高鍋爐的使用壽命。只有這樣，才能使鍋爐的各系統維持在正常運行中。 

參考文獻：   本文由wWw.DyLw.NeT提供，第一論 文 網專業教育教學論文和以及服務，歡迎光臨dYlw.nET

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中圖分類號：TU833 文獻標識碼：A 文章編號：

一．引言

供熱采暖是指為了保持建筑物內部適當的溫度，利用供熱采暖系統，使用多種熱媒向室內輸送熱量。這里所說的供熱采暖系統由熱源、熱媒輸送以及散熱設備這三個部分組成。在日常的生活中最普遍的熱源主要是用燃煤、燃油、燃氣、鍋爐和電鍋爐、水源、地熱、地源、氣源、熱泵等等生產得來的。在這些方式中，集中燃煤的供熱方式最為普遍，但是近幾年，伴隨著人們環保意識的提高，氣、電等這些清潔能源正在取代燃煤的地位。與此同時，采暖方式正在逐步向低能耗、低輻射高效率方向發展。但是在我國建筑的供熱采暖也還存在著許許多多的問題，需要不斷的改善。

二．我國建筑供熱采暖的現狀

1.我國建筑供熱采暖的方式

（1）集中供熱的方式，主要包括集中供熱鍋爐房、熱電廠等等。

（2）分散性供熱鍋爐房。

（3）其他的供熱方式，主要包括燃氣采暖、電采暖以及傳統火爐采暖等方式。

2.我國建筑供熱采暖的熱源

在我國建筑供熱采暖的熱源主要包括：天然氣、燃煤、油、電、一些工業余熱以及一些可再生的能源等等。在我國一直都是以煤炭為主的能源結構，而且這種能源結構在近期不會改變，所以在我國用煤作為建筑供熱采暖的熱源還將會持續比較長的時間。但是，近幾年隨著人們環保意識的增強，人們加大了對清潔能源的利用，比如天然氣、油、電，太陽能等等，這些新能源的利用率也在逐年的增加。

3.我國建筑供熱結構，就目前的情況來看，在我國城市建筑集中供熱中堅持著是以熱電聯產為主的發展方向。

4. 我國建筑供熱系統的檢測和控制

近幾年，我國的供熱系統檢測和控制有了較大的進步，其進步主要表現在以下幾個方面：

（1）熱力站的自動化控制技術有了較大的進步，目前已經可以根據室外的溫度變化按照事先制定好的程序控制曲線來實現自動調整。而且熱力站的計算機軟件也在不斷的更新優化，技術功能更加完善。

（2）熱網生產的監控系統。可以實施連續的實時監測，把各個熱源廠的實時監測數據以及各熱力站的必要的運行數據傳送到調度中心。

（3）智能控制器，智能控制器和熱力站是配套的，不僅僅可以實現熱力站數據采集和控制，還可以聯網進行數據的傳輸并且接受上位機的一些指令。

（4）形成了分戶供熱系統，同時也實現了按熱量收費的戶內系統。

（5）鍋爐房的調節以及運行，一般情況下單機的容最等于或者大于10t/h的鍋爐房，一般都設置了熱工監測儀表，有的甚至還設置了微機循環檢測以及顯示器，大大提高了管理水平。也逐步改變了之前僅僅憑經驗“看大燒火”的這種運行制度。同時改變了以往鍋爐“大馬拉小車”的這種運行方式，這樣的方式使得鍋爐的運行更加經濟。

5.實現了分戶供熱和按照熱量來計費

（1）居民住宅供熱計量方式及室內采暖系統的改造。推薦的供熱計量方式:一戶一表按戶計量熱量、單元入戶安裝總表按戶分配熱量采取測供水流量及溫差計算熱量等方法。

（2）建立完善新的按熱量計量收費的計價辦法。城市集中供熱是由熱源、熱網、熱用戶組成的龐大、封閉、復雜的循環系統，只要進入供暖期投入運行后，就必須連續運行;但是，對用戶來說，又必須按用戶的實際用熱多少進行公平交易，保證供熱。由此，目前己著手制定新的熱費計價辦法。

（3）供熱計量儀表得到了較為廣泛的應用。

6. 新技術、新材料、新工藝及新設備的應用

（1）熱源：循環流化床鍋爐，消煙除塵脫硫技術，大型熱水鍋爐及其輔機的引進及開發，多熱源聯合運行技術等。

（2）熱網：熱水直埋管道技術及開發，蒸汽直埋管理技術及開發，智能控制器，熱網生產微機控制系統，無人值守熱力站，自力式流量、壓力及溫度調節器的引進及開發等。

（3）用戶：恒溫閥，熱量表等。

三．我國建筑供熱采暖問題分析

1.在我國集中供熱熱化率比較低

在我國，近幾年城市房屋建筑面積快速增加，使得集中供熱建設速度無法跟上，由于城市集中供熱的工程周期比較長，加之供熱收費的方法以及相關的政策還不完善，使得我國城市集中供熱的熱化率增長緩慢。綜合分析主要有以下原因：

（1）堅持以燃煤的集中供熱為主的發展方向是提高熱化率，降低供熱采暖耗能，改善城市大氣環境質量，滿足人民生活水平不斷提高的行之有效的途徑。

①能源結構，不論現在，還是將來，煤約占我國總能耗構成的3/4。居民能源消費量隨其生活質量的提高而增長。

②己建熱電廠、燃煤集中供熱工程為今后城市供熱的發展打下了堅實的基礎。

③科技進步為城市燃用清潔煤創造了條件。a.開發和推廣清潔煤技術。主要措施，嚴格限制高硫煤的開采和大力推行煤炭的選洗加工。b.開發和推廣循環流化床鍋爐，這種鍋爐的最大優勢是在燃燒過程中能有效地控制有害氣體的產生和排放c.除塵技術和裝備制造。除塵技術和設備己向既除塵又脫硫的方向發展。d.電廠脫硫技術及其成套裝備的制造。目前采用的脫硫方法有簡易半干法、簡易濕法，爐內噴鈣尾部加濕和電子束脫硫工藝等。大幅度降低脫硫設備的造價，開發和推廣適合中國國情的脫硫工藝是當前的主要任務。

（2）有條件的重點城市，建立無燃煤區，采用清潔能源，如大然氣、液化石油氣、輕油等多種能源供熱方式，提高城市大氣環境質量。隨著國家對環保日益重視，推動了燃氣、燃油、用電等清潔能源供熱方式的發展。

2.我國建筑供熱采暖能耗比較高，而系統能效相對比較低

結合我國建筑供熱采暖的具體情況，主要可以從以下幾個方面來提高供熱采暖系統的效能：

（1）要從建筑供熱采暖的規劃、施工、調試、運行及收費等全部過程中確保系統合理利用能源，確保各個環節提高能效。

（2）要提高由熱源、管網、熱力站和用戶組成的整個供熱系統的能效。

①熱電聯產中熱化系數的取值是否合理;設計熱負荷是否正確;冬夏熱負荷的差距等是決定熱電廠及調峰鍋爐房供熱煤耗率和發電煤耗率的主要因素。

②從鍋爐及輔機選型，從鍋爐房工藝設計(包括運煤設備選擇和系統設計，除渣系統設計，送、引風系統設計，熱工測量儀表配置等)，鍋爐的安裝施工，鍋爐房的運行管理等全過程來提高系統效能。

③從水泵的選型，管網的敷設，調節閥的選擇及布置，檢測和自動控制裝置的設計和選型，用戶分戶供熱及按熱量計費等多方面提高供熱采暖系統的能效。

3. 建筑供熱采暖技術水平參差不齊，從整個行業上看，技術水平比較落后

（1）設計水平普遍偏低。城鎮集中供熱是一項系統工程，系統的優化包括能源方式的優化、多熱源方式的優化、熱網走向的優化、調節控制方式的優化是實現全系統經濟運行，是提高供熱效能的第一步。

（2）設備制造水平偏低，如熱水直理管道許多為手工制造，許多閥門漏水，換熱器制造質保系統不完善等

（3）調節、控制水平普遍落后。高新技術引進較少。專業人才缺乏。

4. 建筑供熱采暖法規不健全。如城鎮供熱管理法規尚在制定之中。如供熱項目集資法規，供熱收費方法的制定等也急需盡快解決。

四．結束語

我國城鎮建筑采暖供熱主要有集中供熱、分散供熱和簡易供熱三種方式。在國家的倡導和供熱企業的不斷努力下，我國城鎮供熱方式已從粗放型走向了節約型，從分散的鍋爐供熱發展為熱電廠（鍋爐房）為一個城市提供熱源，市區內由換熱站采用集中供熱形式為各個小區提供熱量，這就提高了效率，降低了能耗，減少了污染。建立健全城市集中供熱體系，有利于環保和節能，同時也是提高人民生活水平，改善人民生活質量的重要方法。同時，它也是我們建設小康社會和現代化城市的重要標志。

參考文獻：